авторский проект Напалкова Александра Валерьевича

 

 

карта сайта

новости

рейтинг

проекты

рукописи

журналы

наука

технологии

оборудование

производство

 

 

<< назад : вперед >>

 

Атлас конструкций холодновысадочного и резьбообразующего инструмента.

Инструмент для формообразования внутренней резьбы. – 33 листа.

 

Содержание >>

 

СТП 107.3.19-81 Калибры-пробки гладкие диаметром от 3 до 50 мм. Конструкция и размеры. 1981. – 36 с.

 

Содержание >>

 

СТП 107.3.17-81 Скобы листовые для диаметров от 10 до 100 мм. Конструкция и размеры. 1981. – 30 с.

 

Содержание >>

 

СТП 107.3.16-81 Скобы листовые для диаметров от 1 до 10 мм. Конструкция и размеры. 1981. – 30 с.

 

Содержание >>

 

Лындин В.А. Инструмент для накатывания зубьев и шлицев повышенной точности. М.: Машиностроение, 1988. – 144 с.: ил.

 

Содержание  книги >>

 

Писаревский М.И. Накатывание точных резьб и шлицев. М., Л.: Машгиз, 1963. – 180 с.

 

Содержание книги >>

 

Расчет технологических процессов и проектирование инструмента поперечно-клиновой вальцовки. Методические рекомендации.  Удовин Н.Т. – Воронеж, 1976. – 100 с.

 

Работа и наладка четырехпозиционного холодновысадочного автомата-комбайна NB415. Видеофильм 241 Mb (33 минуты)…

 

Вопрос 74: Добрый вечер! Есть желание заняться производством метиза. С нуля. Желание возникло давно, 15 лет назад, когда в своем производстве корпусов для теле-коммуникационщиков начал использовать винты TAPTITE. В связи с этим хотелось бы услышать мнение специалиста в этой области. Насколько жизнеспособно такое желание? Если есть данные, то не плохо было бы понять экономику производства, начальные капиталовложения, требования к персоналу и помещению. В идеале - небольшой бизнес-план по этому вопросу. С каких объемов выпуска этого продукта производство становится рентабельным?

Ответ >>

 

Вопрос 69: Пришлите, пожалуйста, технологические схемы с конструкцией инструмента на детали типа болт с внутренним шестигранником, болт с шестигранной головкой и фланцем, пустотелая заклепка. Спасибо.

Ответ >>

 

Вопрос 64: Хотел бы спросить Вас, нет ли в Вашем распоряжении литературы по технологии резьбонакатки, особенно саморезов? Нужны технологические расчеты. Если нет, то, может быть, подскажете...

Ответ >>

 

Практика формообразования внутренней резьбы в автоматизированном холодновысадочном производстве.

Формирование внутренней резьбы в гайках и других крепежных деталях традиционно считается более сложной операцией, чем формирование наружной резьбы. Формирование качественной внутренней резьбы в гайках или других деталях с резьбовым отверстием начинается с формирования гладкого цилиндрического отверстия с диаметром…

 

СТП 107.36-78 Места посадочные на гидравлические, эксцентриковые и кривошипные пресса. Типы и основные параметры. – 1978. – 61 с.

 

Вопрос 31: Есть ли у Вас атлас микроструктур металлов, применяемых в автомобилестроении и машиностроении?

Ответ >>

 

Крупнейшие производители металла для холодной высадки и холодной объемной  штамповки из Юго-восточной Азии. ТОМ 1 Представлены 12 крупнейших компаний-производителей металла

 

HÜTTE. Справочник для инженеров, техников и студентов. Том первый.

Русское 16-е издание перераб. и доп. последнего 26-го немецкого издания. Под редакцией В.К. Запорожец М.Л.: Главная редакция литературы по машиностроению и металлообработке, 1936. – 914 с.

 

Профиленакатные станки моделей UPWS 16, UPWS 16-1, UPWS 25, UPWS 25-1

Инструкция по эксплуатации. – 149 с.

 

Безручко И.И. Индукционный нагрев для объемной штамповки. Л.: Машиностроение. Ленингр. отделение, 1987. – 126 с., ил.

 

Опыт КАМАЗа по технологии производства большегрузых автомобилей. Термическая обработка / Зинченко В.М., Королев Ю.К., Колышкин Г.Я., Емельянов П.П, Николаев Е.Н. М.: Спец-ный информационный центр по технологии автомобилестроения, 1978. – 66 с.

 

Кроха В.А. Кривые упрочнения металлов при холодной деформации. – М.: Машиностроение, 1968. – 131 с.

 

Семендий В.И., Акаро И.Л., Волосов Н.Н.

Прогрессивные технология, оборудование и автоматизация кузнечно-штамповочного производства КамАЗа, - М.: Машиностроение, 1989. – 304 с.: ил.

 

23 СХЕМЫ расположения основного холодновысадочного инструмента (наладки) на многопозиционные холодновысадочные автоматы компании Nedschroef N.V.

 

Контактное трение в процессах обработки металлов давлением.

Леванов А.Н., Колмогоров В.Л., Буркин С.П., Катак Б.Р., Ашпур Ю.В., Спасский Ю.И. М., Металлургия, 1976, 416 с.

 

FOERSTER: 100% вихретоковый контроль прутков и проволоки для обеспечения качества.

В 1937, исследуя магнитные свойства металлов, Фридрих Фёрстер обнаруживает влияние магнитного поля земли на магнитную катушку контрольной установки. Он начинает с разработки высоко чувствительных устройств измерения для магнитных полей. В 1948 он создает свою собственную компанию и ищет способы использовать результаты, которых он достиг в научной работе в Кайзер-Вильгельм Институте. Его цель: разработка оборудования, подходящего для использования в промышленности. С самого начала FOERSTER объединяет исследовательскую работу с внедрением на международном рынке и близостью к заказчикам…

 

Вопросы и ответы по холодной высадке и объемной штамповке.

В разделе выбраны наиболее часто задаваемые автору проекта вопросы и представлены развернутые ответы по подбору оборудования для автоматизированного холодновысадочного производства…

 

 

Для решения актуальных вопросов при подготовке металла для холодной высадки:

Волочение проволоки в бунты под холодную высадку  с конечным диаметром проволоки 4,0 -22,0 мм компания KISTNER Anlagenbau GmbH (Германия) представляет свою новую разработку:

Линия волочения для проволоки под холодную высадку с окончательным диаметром проволоки от 4,0 до 22,0 мм

Линия состоит из семи блоков:

1. Фрезерное устройство для заточки концов проволоки,

2. устройство предварительной правки и размотки,

3. Сдвоенный размоточный ворот,

4. Горизонтальный волочильный стан

с откидным приемным воротом,

5. Пресс для бунтов проволоки, с гидравлическим приводом,

6. Стандартная острильная установка,

7. Сварочная машина для сварки концов проволоки встык.

На 13 листах на русском языке представлено описание работы и подробные технические характеристики и конструктивные особенности по каждому блоку. На 3-х листах представлены цены, условия поставки, состав технической и конструкторской документации к линии… подробнее >>

 

Для решения актуальных вопросов после холодной высадки:

Нанесение гальвано-цинкового покрытия с голубой, белой, желтоблестящей пассивацией компания INGENIERIA GALVANICA, S.L. (INGAL) Испания

представляет свою новую разработку:

Автоматическая линия барабанного типа для гальванических покрытий крепежных деталей с производительностью 2000 кг в час.

На 12 листах на русском языке представлены:

Технические данные, описание оборудования, входящее в линию, и принадлежностей, включая запасные части, электрооборудование, автоматика, система управления, описание последовательности сборки, монтажа линии. Общая стоимость линии… подробнее >>

 

Для решения актуальных вопросов при подготовке металла для холодной высадки:

1. Очистка катаной проволоки от окалины для отжига в среде защитного газа,

2. Очистка катаной проволоки от окалины и нанесение покрытия перед предварительным волочением,

3. Нанесение покрытия на отожженный материал для последующего волочения (фосфатирование, нанесения полимерного покрытия, нанесения известкового слоя) компания STAKU Anlagenbau GmbH (Германия) представляет свою полностью новую разработку: Автоматическая установка для погружного травления проволоки в бунтах и нанесения на неё покрытия.

На 19 листах на русском языке представлено: подробное описание установки на 4-х листах (включая режимы и последовательность обработки), технические характеристики установки (20 параметров) на 2-х листах, объем поставки с подробным описанием каждого компонента на 12 листах, коммерческие условия на 1 листе… подробнее >>

 

Для решения актуальных вопросов при подготовке металла для холодной высадки:

Сфероидизирующий отжиг проволоки диам. 6 – 22 мм в бунтах в среде защитного газа компания ЕВNЕR Industrieofenbau Gesellschaft m.b.H. (Австрия) представляет свою новую разработку:

Газовая высококонвективная колпаковая печь NIKON/N2 типа НОg 380/420 St-N2-D для термообработки стальной проволоки в бунтах в атмосфере водорода и азота, состоящая из 3-х  стендов отжига, 2-х нагревательных и 1-го охладительного колпака с общей производительностью 33000 тонн в год.

На 98 листах на русском и немецком языках представлены семь приложений к контракту на поставку оборудования:

Приложение №1 Основы предложения + функциональное описание (включая технические параметры и показатели подводимых энергоносителей) на 17 листах,

Приложение №2 Спецификация поставки и услуг на 30 листах,

Приложение №3 Цены на 3-х листах

Приложение №4 Состав технической документации к установке на 8 листах,

Приложение №5 Условия шефмонтажных работ на 23-х листах,

Приложение №6 Перечень применяемых стандартных изделий в установке на 7 листах,

Приложение №7 Условия поставки и оплаты на 10 листах… подробнее >>

 

таблица Fiat-ВАЗ 01343 Цилиндрические винтовые пружины. Изображение, условные обозначения, определения и формулы >>

 

таблица Fiat-ВАЗ 01346 Витые пружины сжатия. Качество и допуски >>

 

таблица Fiat-ВАЗ 52554 Пружинные стали. Углеродистая сталь С 72 >>

 

таблица Fiat-ВАЗ 52554 7.11054/98 Испытание на усталость пружин клапана. (Двигатель ВАЗ 2101 – 2103). Испытание на стенде >>

 

таблица Fiat-ВАЗ 8.50150 Дробеструйная обработка. Технические условия >>

 

таблица Fiat-ВАЗ 10112 Гайки шестигранные нормальные >>

 

таблица Fiat-ВАЗ 10114 Гайки шестигранные низкие >>

 

таблица Fiat-ВАЗ 10125 Гайки шестигранные самоконтрящиеся с нейлоновой вставкой >>

 

таблица Fiat-ВАЗ 10130 Гайки шестигранные прорезные нормальные >>

 

таблица Fiat-ВАЗ 10139 Гайки шестигранные с пояском для законтривания >>

 

Инструмент для холодной высадки и холодной объемной штамповки из Тайваня. Электронный каталог инструмента для метизной промышленности. Представлены более 40 фирм-производителей…

 

Гайконарезные автоматы компании Streicher Maschinenbau GmbH. Каталог оборудования для нарезки / раскатки резьбы в стандартных, фланцевых, круглых гайках…

 

Многопозиционные автоматы и станки для автоматизированного производства гаек компании GEM Intertational Co, Ltd. Более 40 моделей. Технические характеристики. Каталог оборудования...

 

Конструкция, размеры, технические требования, материал специальных гайконарезных метчиков с изогнутым Г-образным хвостовиком на гайконарезные автоматы 2061, 2062, 2063, 2064 для нарезки резьбы М3х0,5, М4х0,7, М5х0,8, М6х1, М7х1, М8х1, М8х1,25, М10х1, М10х1,25, М10х1,5, 7/16''-20UNF, М12х1, М12х1,25, М12х1,75, М14х1,5, М14х2, М16х1, М16х1,5, М16х2, М18х1,5, М18х2,5, М20х1,5, М20х2,5, М22х1,5, М24х1,5, М27х1,5 и подробная технология их изготовления

подробнее >>

 

Предлагаем: микро винты, микро крепежные детали для механизмов и машин, мелкие пружины, зажимы, специальные детали по Вашим чертежам в диапазоне размеров от М1 до М10…

 

Многопозиционные автоматы и станки для автоматизированного производства гаек компании GEM Intertational Co, Ltd. Более 40 моделей. Технические характеристики...

 

Миропольский Ю.А., Токарев И.К., Фазлулин Э.М., Грипп Л.Б. Повышение надежности и производительности многопозиционных автоматов для холодной объемной штамповки. М.: НИИмаш, 1980. – 50 с.

 

Опыт холодновысадочного производства болтов крепления колеса.

Колесо признано во всем мире самым старым и самым важным изобретением человечества. Его появление относят к эпохе древнего Шумера в Месопотамии (современный Ирак) в пятом веке до нашей эры. Изобретение колеса попадает на период позднего неолита и должно рассматриваться с другими технологическими преимуществами, которые обеспечили расцвет человечества в начале Бронзового века…

 

Схемы высадки головок стержневых крепежных деталей.

До сих пор неизвестно, когда произошло появление на Земле винта – прототипа современных резьбовых крепежных деталей. Винты, датированные многими веками до Рождества Христова, археологи находят и в Китае, и в Азии, и на американском континенте. Причем по точности изготовления древнейшие изделия порой превосходят более поздние образцы. Совершенствование конструкций механизмов и машин, разработка новых технологий их изготовления постоянно определяют новые требования к конструкции крепежа, технологии и оборудованию их изготовления. Современные резьбовые крепежные детали помимо традиционных свойств резьбового соединения обладают дополнительными функциями: самостопорение, самонарезание, самосверление, самозачищение, резьбовыдавливание. Тем не менее, почти все они в своей конструкции имеют опорный элемент – головку, являющейся характерным классификационным и идентификационным признаком крепежной детали…

 

Технический контроль качества автонормалей у производителя, дилера и потребителя.

Основная прибыль от продажи автомобильных и автомоторных крепежных деталей зависит от объемов спроса, заявленной цены, рекламы, ассортимента и товарного качества продукции. Цена на каждую автодеталь формируется в зависимости от существующего уровня рыночных цен в регионе, интенсивности и объемов спроса и конкуренции среди торговых представительств. Спрос или потребность в каждой конкретной крепежной детали возможно спрогнозировать в зависимости от следующих факторов…

 

Разделительные операции в технологии холодной объемной штамповки деталей.

Технология изготовления деталей холодной объемной штамповкой строится на основе необходимого и достаточного количества технологических формообразующих и разделительных операций. Разделительные операции в обработке металлов давлением основаны на механическом отделении части твердого тела от целого с формированием требуемой геометрии детали…

 

Особенности технологии изготовления низких гаек на многопозиционном холодноштамповочном автомате.

Соединение деталей с помощью болта и гайки является одним из старейших и наиболее распространенных способов разъемного соединения. В зависимости от условий эксплуатации, величины и характера нагрузок воспринимаемых соединением, в автомобилестроении нашли широкое применение гайки шестигранные, квадратные, круглые, нормальной высоты, низкие, высокие, особо высокие, прорезные, корончатые, самоконтрящиеся и специальные. Известно, что из условия равнопрочности резьбы гайки и стержня болта нормальная высота гайки имеет размер H ≈ 0,8·d. Высота гайки, больше или меньше указанного размера, отражают условия работы соединения и пространство для монтажных работ…

 

Факторы, влияющие на производительность многопозиционного холодновысадочного автомата.

Производство крепежных деталей на высокопроизводительных многопозиционных холодновысадочных автоматах со встроенными в автомат механизмами снятия фаски, резьбонакатки и сложной транспортной системой связано с целым рядом факторов, определяющих качество конечной продукции и эффективность эксплуатации выбранного оборудования. Одной из при­чин простоя и необходимости внеочередного ремонта оборудования являются ошибки при конструировании или изготовлении формообразующего или вспомогательного инструмента. При несвоевременном тех­ническом ремонте, недостаточной проверке на технологическую точность активных узлов и подвижных частей  оборудования возможен преждевременный износ трущихся частей, образование сверхдопустимых зазоров и выход автомата из строя…

 

 

ЭКСКЛЮЗИВНЫЕ ГЛАВЫ из книги

 

ПЛАСТИЧЕСКАЯ ДЕФОРМАЦИЯ МЕТАЛЛОВ

Том II

Физико-химическая теория пластичности

 

гУБКИН с.И.

содержание

ГЛАВА 1. Часть 1. Сущность физико-химической теории пластичности

 

Пластическая деформация как способ изменения свойств металлического вещества имеет специфические особенности. Важнейшая особенность – преобразование кристаллической структуры деформируемого тела.

 

При определенных условиях деформации и термической обработки преобразование структуры вызывает существенное изменение свойств. В некоторых случаях (например, когда предъявляют высокие требования в отношении вибропрочности или усталости) никакими другими способами, кроме пластической деформации, невозможно получить необходимые свойства вещества.

Важнейшей задачей физико-химической теории пластичности является такое управление процессами упрочнения, возврата, рекристаллизации и фазовых превращений, которое ведет к получению требуемых свойств металлического вещества. При этом главное внимание должно быть уделено химическому составу деформируемого тела. Чтобы управлять пластической деформацией как способом изменения свойств вещества, необходимо знать закономерности изменения показателей пластичности и сопротивления деформированию в зависимости от химического состава и структуры вещества.

Пластическая деформация есть физико-химический процесс, в котором ведущая роль принадлежит направленной самодиффузии и диффузии под действием напряженного состояния. Необратимое изменение формы и нарушение связей между отдельными элементами тела относятся к числу механических эффектов, сопровождающих пластическую деформацию. В зависимости от условий деформации нарушение связей проходит с большей или меньшей интенсивностью. Конечный результат нарушения связей в основном зависит от химического состава вещества. При этом следует учитывать, что в качестве компонентов и примесей могут быть не только металлические, но и другие элементы и соединения.

Химический состав оказывает решающее влияние на характер разрушения деформируемого тела. Без выяснения природы разрушения и его закономерностей трудно понять процесс пластической деформации, так как разрушение является последней его стадией. Недостаточные сведения о природе разрушения объясняются отсутствием должного внимания к влиянию природы химических связей и химического состава на характер и кинетику разрушения металлического вещества.

В связи с применением новых легированных сплавов, обладающих специфическими особенностями, необходимы новые способы обработки. Например, обработка давлением таких сплавов, которые в обычных условиях хрупки. При изготовлении методами деформации изделий, толщина которых измеряется микронами, большое значение имеет такой фактор, как отношение поверхности к объему.

Практически решение этих задач связано с физико-химией поверхностных явлений, как и решение задач, связанных  с контактным трением при пластической деформации. Выяснение влияния смазки и поверхностных окислов на сопротивление деформации и качество деформируемого тела также непрерывно связано с физико-химией.

Решение вопроса о применении деформации при высоких температурах, близких к температурам плавления, тесно связано с влиянием окружающей среды на пластичность деформируемого тела и требует привлечения физико-химических методов исследования.

Только опираясь на основные положения физико-химии при разработке современной теории деформации, можно выяснить влияние таких факторов, как внешнее трение, окружающая среда, скорость деформации, среднее напряжение, гидростатическое давление, температура, обосновать понятие «пластичность» и разработать научно обоснованные методы оценки пластичности.

 

ГЛАВА 1. Часть 4. Упрочнение (Наклеп)

 

Интенсивность увеличения сопротивления деформированию с увеличением степени деформации отображает эффект наклепа. Интенсивность наклепа зависит от особенностей пластического процесса при данных условиях деформации.

На основании обширных исследований структуры можно счи­тать установленным, что в процессе деформации кристаллов воз­никают искажения пространственной решетки.

Таким образом, в металле упруго деформированное состояние определяется наличием внутренних взаимно уравновешивающих­ся сил. Упруго деформированное состояние решетки отображает связанную потенциальную энергию, накапливаемую в процессе пластической деформации. После прекращения пластической де­формации взаимно уравновешивающиеся силы остаются в деформированном кристалле и определяют величину его остаточных напряжений. Упругие искажения пространственней решетки за­трудняют процесс пластической деформации тем значительнее, чем больше их величина. Поэтому упругие решетки должны по­вышать сопротивление металлов деформированию, а следова­тельно, и те механические свойства, которые являются функци­ей указанного сопротивления. В то же время наклеп сопровожда­ется не только изменением механических свойств, но и измене­нием таких основных свойств как электропроводность, металли­ческий блеск, магнитные свойства, химическая активность.

Проведенное Б.М. Ровинским исследование показало, что в результате возникающих в решетке дефектов в виде дырок или узлов, не занятых атомами, и в виде дислоцированных атомов, внедренных в междоузлия, электронная плотность в решетке деформированного металла в межузловом пространстве выше, чем в недеформированном металле. Повышение электронной плотности в межузловом пространстве, означает некоторое ослабление характера металлической связи и, по предложению Б.М. Ровинского, обусловливает изменение физических и хими­ческих свойств металла.

Таким образом, искажение пространственной решетки ведет к ослаблению характера металлической связи, что должно быть связано с повышением сопротивления деформированию и понижением пластичности (эффект искажения химического характе­ра). Такой же эффект должно вызвать неоднородное распределе­ние напряжений в микрообъемах (эффект искажения механиче­ского характера). Какой из этих эффектов является преоблада­ющим, пока еще ответить затруднительно.

Затрагивая вопрос о характере повреждений, отображаемых следами скольжения, необходимо указать на появление микро­блоков, тормозящих скольжение, и на возможность образования внутренних следов скольжения, субмикроскопических трещинок, которые затем могут развиваться и вести к нарушению целост­ности кристалла внутри полос скольжения. Вблизи этих дефек­тов концентрируются напряжения, и эти дефекты, по-видимому, препятствуют осуществлению диффузионных токов в надлежащих направлениях, что тормозит скольжение. Указание А. Ф. Иоффе, что значительных дыр (бóльших длины волны све­та) в кристалле не образуется, так как пластическая деформа­ция не нарушает прозрачности кристалла, следует, вероятно, отнести только к пластичным кристаллам, деформация которых не сопровождается заметным охрупчиванием, так как неизбежно возникающие нарушения целостности, имея размеры, значитель­но меньшие длины волн света, успевают «залечиваться» в процессе самой деформации.

Следы скольжения разбивают монокристалл на отдельные пластинки, превращая тем самым монокристалл в поликристалл. Указанные пластинки в процессе деформации повертываются, стремясь к такому положению, при котором нормали всех пласти­нок получают определенное направление по отношению направ­ления действующей силы. В результате монокристалл, разделен­ный следами скольжения на отдельные пластинки, получает структуру, называемую текстурой.

Величину напряженного состояния, необходимого для осуще­ствления процесса скольжения, измеряют величиной касательного напряжения, действующего в определенном кристаллогра­фическом направлении, определенной кристаллографической плоскости и достаточного для осуществления сдвига в этой плоскости.

На кривых диаграммы касательное напряжение—кристалло­графический сдвиг весьма резко выявляется напряжение, при ко­тором возникают большие пластические деформации. Это напряжение носит название критического касательного на­пряжения или кристаллографического предела текучести. Опре­деление кристаллографического предела текучести основано не на произвольном условии (например, 0,2% пластического растя­жения), а вытекает из самой природы пластической деформации. Кристаллографический предел текучести при комнатной тем­пературе для никеля равен 580 г/мм2, для чистого кадмия 20 г/мм2, для магния 83 г/мм2, для меди 100 г/мм2, а для весьма чистой ртути при 60° равен 5 г/мм2.

Таким образом, предел текучести монокристалла значительно меньше предела текучести соответствующих поликристаллов. С изменением температуры кристаллографический предел текуче­сти изменяется сравнительно незначительно. Опыты Е.А. Андраде показывают, что для монокристалла алюминия при из­менении температуры от —180 до 600° предел текучести изменяется всего на 35%, а для золота на 50%. При изменении тем­пературы от комнатной до температуры, приближающейся к точке плавления, предел текучести кадмия изменяется меньше чем в четыре раза.

Под критическим касательным напряжением следует пони­мать касательное напряжение, при котором наступают и происходят большие пластические деформации независимо от меха­низма пластической деформации.

Под кристаллографическим пределом текучести понимают ка­сательное напряжение, которое вызывает появление больших пластических деформаций путем скольжения (кристаллографи­ческий предел текучести при скольжении) или путем двойникования (кристаллографический предел текучести при двойниковании).

По мере развития пластической деформации критическое ка­сательное напряжение увеличивается. Это увеличение может быть весьма значительным, например, для магния пластическая деформация может увеличить критическое касательное напря­жение от 83 до 2000 г/мм2.

Увеличение критического касательного напряжения с увели­чением степени деформации, за меру которой принимается кри­сталлографический сдвиг, называется упрочнением (наклепом).

На величину критического касательного напряжения оказы­вает большое влияние химическая чистота. Присутствие атомов загрязняющих примесей может значительно повысить критичес­кое касательное напряжение.

Упрочнение монокристаллов, т.е. повышение сопротивления скольжению, на основании изложенного объясняется непрерыв­ным увеличением искажений решетки вблизи следов скольжения (и в следах скольжения) и увеличением повреждений, возника­ющих внутри следов, по мере развития необратимого изменения формы монокристалла. Монокристаллы, имеющие гранецентрированную решетку, обладают большим упрочнением, чем монокристаллы, имеющие гексагональную решетку. Гранецентрированные решет­ки имеют несколько групп равноправных октаэдрических плос­костей. В результате возникает двойное скольжение, сопровож­даемое значительным увеличением термодинамического потенци­ала атомов и образованием дефектов в местах пересечения ла­тентных и действующих скоростей. В результате получается больший коэффициент упрочнения, чем при простом скольжении.

Это обстоятельство объясняет уменьшение коэффициента упрочнения твердых растворов с гранецентрированными решет­ками по сравнению с коэффициентом упрочнения металлов, обра­зующих эти твердые растворы. Например, хорошо известно, что монокристаллы твердого раствора a-латуни обладают меньшим коэффициентом упрочнения, чем медь. При этом коэффициент упрочнения понижается с увеличением содержания цинка.

На величину коэффициента упрочнения и кристаллографи­ческого предела текучести должен влиять характер расположе­ния атомов в решетке. Характер расположения атомов часто определяется температурой и условиями термической обработки. Так, например, интерметаллическое соединение AuCu2 при тем­пературе выше 400° обладает решеткой куба с центрированны­ми гранями, причем атомы золота и меди, образуя неупорядо­ченный твердый раствор, расположены в статистическом беспо­рядке. Эта структура сохраняется при закалке с высоких темпе­ратур. В случае медленного прохождения через критическую тем­пературу (400°С) атомы меди центрируют грани куба, построенного из атомов золота. Неупорядоченное расположение атомов, соответствующее твердому раствору, вы­зывает повышение кристаллографического предела текучести и уменьшение коэффициента упрочнения.

Увеличение предела текучести можно объяснить тем, что вве­дение посторонних атомов в решетку неизбежно связано с иска­жением решетки. Искажение решетки бу­дет больше при неупорядоченном твердом растворе, чем при упорядоченном. Поэто­му и предел текучести напряженного твер­дого раствора должен быть выше предела текучести упорядоченного раствора. Мож­но также предположить, что значительное искажение решетки, имеющее место при неупорядоченном твердом растворе, будет запрещать сдвиг по латентным плоско­стям, т.е. запрещать двойное скольжение. Запрещение двойного скольжения должно привести к уменьшению коэффициента упрочнения.

Для поликристалла, так же как и для монокристалла, основным механизмом из­менения формы является скольжение. Процесс скольжения в зернах поликри­сталла и монокристалла сопровождается:

а)            искажением решетки   зерна в полосах скольжения и вблизи этих полос, в результате чего появляются дополнительные напряжения, кото­рые остаются после прекращения деформации и рассматриваются как остаточные напряжения третьего рода;

б)            повреждением следов скольжения, вследствие чего разви­тие скольжения должно сопровождаться непрерывным повышением критического касательного напряжения, а следовательно,
и повышением деформирующего усилия.

Каждое зерно поликристалла вследствие процесса скольже­ния по определенным кристаллографическим плоскостям изменя­ет свою форму и стремится получить определенную ориентиров­ку кристаллографических плоскостей относительно направления деформирующей силы или характерных осей деформации. Из­менение формы зерна и его кристаллографическая ориентировка в результате деформации зависят главным образом от схемы главных деформаций, в условиях которой осуществляется фор­моизменение данного зерна.

Структура поликристаллического металла оказывает свое особое влияние на кинетику процесса упрочнения. Характер структуры и степень ее неоднородности могут быть весьма различными. Для получения основных представлений о процессе уп­рочнения достаточно ограничиться полиэдрической структурой. В случае такой структуры поликристаллический металл пред­ставляет агрегат полиэдров — кристаллических зерен, каждое из которых состоит из однородных или разнородных атомов, обра­зующих твердый раствор. Между зернами располагается межзеренное вещество, свойства которого обычно существенно отли­чаются от свойств основных зерен.

Межзеренное вещество представляет собой тонкие прослойки примесей, не растворившихся в зернах различных посторонних включений и легкоплавких составляющих, затвердевающих по­следними. Распределение по границам зерен поликристалла межзеренного вещества и его состав в различных местах зависит от условий кристаллизации, предварительной обработки, величины зерна и других факторов.

Для более глубокого понимания межкристаллитных механиз­мов пластичности и процесса упрочнения необходимо изучить структуру межзеренного вещества и разработать в соответствии с этим надежные методы для определения этой структуры. Со времени выявления Тамманом межзеренного вещества свой­ства его не изучались из-за трудности получения этого вещества в необходимых количествах и в пригодном для исследования виде. И.М. Федорченко удалось выделить межзеренное вещество из железокерамики при спекании спрессованных железокерамических образцов в области высоких температур. В результа­те было установлено, что межзеренная прослойка в железокерамике является силикатом, содержащим кальций, магний, же­лезо и алюминий, представляющим стеклообразную молеку­лярную фазу. Твердость этой фазы 464—484Нv, а температура плавления около 1168°C. Имеются основания предполагать, что выделенная фаза соответствует молекулярной фазе в сталях, вы­плавленных в основных печах.

Полиэдрическая структура с разнообразной кристаллографи­ческой ориентировкой зерен отличается примерным равенством физических и механических свойств по любым направлениям и такая структура может быть названа квазиизотропной. Эта структура свойственна равновесному состоянию металла, полу­чаемому в результате соответствующего отжига.

Особенностями полиэдрической структуры, существенно влия­ющими на кинетику упрочнения поликристалла, являются:

а) неоднородность зерен поликристалла,

б) кристаллографичес­кая ориентировка зерен,

в) состояние границ зерен.

При рассмотрении неоднородности зерен необходимо учиты­вать геометрическую неоднородность (неоднородность размеров и формы), химическую неоднородность (неоднородность соста­ва зерен) и механическую неоднородность (наличие или отсутст­вие тех или иных механических пороков, например трещин и т. п.).

В результате геометрической, химической и механической неоднородности зерна будут иметь место различные механичес­кие и физические свойства.

Существенное влияние на сопротивление пластической дефор­мации поликристалла оказывает величина зерна. Величина зер­на поликристалла несравнима с величиной монокристалла. Практическое применение обычно имеют поликристаллы с величи­ной зерна 1,0—0,01 мм и меньше. Рентгенографический анализ установил существование мельчайших кристаллов, например для золота были установлены линейные размеры мельчайшего кристалла, равные около 18 Å. Кристаллик такой величины сос­тоит примерно из 100 элементарных ячеек, в которых насчиты­вается около 400 атомов.  Крис­таллики мартенсита могут быть еще меньше (10—20 Å). С умень­шением величины зерна сопро­тивление деформированию может возрасти в десять и более раз.

Основной причиной влияния величины зерна на сопротивле­ние деформации являются поверхностные силы — силы поверх­ностного натяжения и силы, создаваемые влиянием окружающих зерен. И те и другие повышают сопротивление деформации и тем в большей степени, чем больше отношение поверхности зерна к его объему, т.е. чем меньше зерно.

Силы поверхностного натяжения влияют на расположение атомов вблизи внешней границы зерен и тем самым создают ис­кажение решетки в поверхностных слоях зерна. Поверхностные силы, создаваемые влиянием соседних зерен, также вызывают искажение решетки в поверхностных слоях зерна. Вследствие действия поверхностных сил вблизи границ зерен создаются зо­ны затрудненной деформации скольжения, в которых она задер­живается. В поверхностных слоях нарушается правильное крис­таллическое строение вещества. Поэтому в этих слоях имеется меньшая возможность для осуществления механизма скольже­ния, чем для механизма диффузионной пластичности, которая может возникнуть при соответствующих температурных усло­виях.

Опыты с растяже­нием образцов, состоящих из двух или трех кристаллов, под­тверждают существование областей затрудненной деформации скольжения. Вблизи стыка двух кристаллов растяжение задерживается, сосредоточиваясь на некото­ром расстоянии от границ. В поликристаллическом конгломера­те, изменение формы которого происходит вследствие скольже­ния, развивающегося в кристаллитах, необходимо (ввиду окру­жения зерен другими связанными с ними кристаллитами) до­биться распространения скольжения и в области затрудненной деформации, иначе каждый отдельный кристаллит не изменит своей формы.

Однако для распростране­ния скольжения в этой обла­сти необходимо значительно повысить деформирующее усилие. Таким образом, об­ласть затрудненной деформации, создаваемая поверхностными силами, повышает сопротивление пластической деформации поликристаллита.

Повышение сопротивления деформированию будет тем боль­ше, чем больше относительная область затрудненной деформа­ции. Относительная область затрудненной деформации, а следо­вательно, и сопротивление деформированию будет тем больше, чем мельче зерно. При этом за относительную область затруд­ненной деформации следует принимать площадь области затру­дненного скольжения, отнесенную к единице площади сечения кристаллита в том месте, где его сечение является минимальным. Поверхностные силы, создавая проникновение области за­трудненной деформации на определенную глубину, в большей степени повышают сопротивление деформации вытянутого кристаллита, чем сопротивление сфероидального кристаллита, име­ющего равный объем с вытянутым. Поэтому в данном случае за критерий величины зерна целесообразно принимать не его объем, а минимальную площадь сечения кристаллита. Если поликристаллический конгломерат имеет различную величину зерна, то сопротивление деформации такого поликристаллита в целом будет выше сопротивления поликристалла, имеющего одинаковую величину зерна, равную средней величине зерен первого поликристалла. Причина этого заключается в следую­щем. При различном сопротивлении каждого зерна распределе­ние напряжений будет неоднородным. Неоднородное распреде­ление напряжений, как известно, ведет к повышению сопротив­ления деформированию и понижению пластичности. Неоднородное распределение напряжений и его эффект будет тем больше, чем больше разница между величиной отдельных зерен. Иногда понижение пластических свойств поликристалла объясняют наличием крупных зерен. Это правильно только для хлад­ноломких металлов. Для металлов, не обладающих свойством хладноломкости и имеющих достаточно прочные границы зерен, понижение пластических свойств наступает вследствие разно­родности зерен по величине и свойствам. Особенно сильно мо­жет проявиться разнородность свойств зерен в двухфазных и многофазных системах. В этом случае наблюдается значитель­ная неоднородность распределения напряжений, неизбежно сопровождаемая появлением дополнительных напряжений боль­шой величины со всеми вытекающими последствиями (увеличен­ное сопротивление деформированию, пониженная пластичность и значительная величина остаточных напряжений второго рода).

Большое влияние на кинетику упрочнения оказывает ориен­тировка зерен в поликристаллическом конгломерате. В деформи­рованном и в особенности отожженном металле ориентировка зерен может быть самой разнообразной.

Разнообразие ориентировки зерен усиливает неоднородность напряженного состояния. Если поликристалл имеет разнообраз­ную ориентировку зерен, то следует различать наиболее и наи­менее благоприятно расположенные зерна. Для первых плос­кость скольжения составляет с направлением деформирующей силы угол 45°, а для вторых этот угол будет равен 0 или 90°. При постепенном повышении внешней нагрузки касательное на­пряжение достигает критического значения прежде всего в наи­более благоприятно ориентированных зернах, т.е. в таких, плос­кости скольжения которых образуют угол 45° с направлением деформирующего усилия. Если элементарная кристаллическая ячейка зерен поликристалла обладает только одной возможной плоскостью скольжения, то благоприятно ориентированных зе­рен, в которых может начинаться процесс пластической дефор­мации, окажется мало. Соседние зерна, имеющие недостаточную величину касательного напряжения для начала скольжения вследствие менее благоприятной ориентировки и не могущие по­тому пластически деформироваться, будут препятствовать пла­стической деформации благоприятно ориентированных зерен. В результате взаимного действия благоприятно и неблагоприятно ориентированных зерен, возникает значительная неоднородность напряженного состояния, которая повысит сопротивление дефор­мированию.

При этом проявляются дополнительные напряжения, уравно­вешивающиеся между отдельными зернами, которые после пре­кращения деформации остаются в деформированном поликрис­талле и рассматриваются как остаточные напряжения второго рода.

Наконец, деформация зерен, имеющих одинаковый угол плос­кости скольжения с направлением действующей силы, но различно расположенных, может идти по различным направлениям соответственно их расположению. Это дополнительное обстоя­тельство будет еще в большей степени усиливать неоднород­ность напряженного состояния.

При наличии разнообразной ориентировки зерен поликри­сталла количество наиболее благоприятно ориентированных кри­сталлитов и количество наименее благоприятно ориентирован­ных кристаллитов зависит от числа возможных направлений скольжения, которыми обладают рассматриваемые кристалли­ты.

Чем большим количеством возможных нап­равлений скольжения обладают кристаллиты рассматриваемого поликристалла, тем меньше его сопротивление деформации и больше плас­тичность.

Это правило подтверждается на практике. В кристаллах с гексагональной решеткой деформация при комнатной темпера­туре может происходить только в плоскости базиса по направ­лению одной из трех больших диагоналей шестиугольника (диа­гональная ось первого рода). Таким образом, имеются три возможных направления скольжения. В кристаллах с гранецентрированной решеткой при комнатной температуре имеются четыре фактически различные в отношении направления плоскости ок­таэдра. В каждой плоскости октаэдра скольжение может пойти по одному из трех направлений, т.е. имеется двенадцать возможных направлений скольжения. Следовательно, в кристаллитах с гранецентрированной решеткой, соединенных в поликристалл, имеется в четы­ре раза больше возможностей (по сравнению с кристаллитами с гексагональной решеткой) для того, чтобы: а) при различной ориентировке число благоприятно ориентированных кристалли­тов было максимальным, а число неблагоприятно ориентирован­ных — минимальным, б) деформация каждого отдельного кристаллита происходила бы в том направлении, которое обеспечит наиболее однородное напряженное состояние. Поэтому пластич­ность поликристаллов, состоящих из кристаллитов с гексагональ­ной решеткой, должна быть значительно ниже пластичности по­ликристаллов, состоящих из кристаллитов с гранецентрированной решеткой. Это подтверждается опытом.

Вследствие неоднородности   напряженного   состояния поли­кристаллов с гексагональной решеткой, имеющих в исходном со­стоянии разнообразную ориентировку, сопротивление деформации этих поликристаллов значительно увеличивается с увеличе­нием степени деформации.

Повышение сопротивления этих поликристаллов происходит настолько интенсивно, что разрушение наступает при относи­тельно небольших степенях деформации, при которых первона­чальная беспорядочная ориентировка кристаллитов не успевает еще прийти в упорядоченное состояние. Кривые растяжения по­ликристаллов с гексагональной решеткой располагаются значительно выше кривых растяжения таких же монокристаллов. На­оборот, кривая алюминиевого поликристалла благодаря большей однородности напряженного состояния вследствие большо­го числа возможных направлений скольжения по сравнению с поликристаллами с гексагональной решеткой идет значительно ниже кривой растяжения этих поликристаллов, занимая проме­жуточное положение между кривыми различно ориентирован­ных монокристаллов алюминия.

Особо важное влияние на кинетику упрочнения оказывают границы зерен. Необходимо подчеркнуть, что связь зерен поли­кристалла осуществляется не столько электрическими силами взаимодействия одного зерна с другим, сколько чисто механи­чески, так как выступы одного зерна входят во впадины другого зерна. Связь между зернами в этом случае должна быть очень прочной.

Прочность границ зерен — необходимое условие прочности по­ликристаллического конгломерата. При слабой связи между зернами прочность всего поликристалла будет невысокой, плас­тичность — пониженной. Основными причинами понижения проч­ности границ зерен являются следующие:

1.     Наличие в межзеренном веществе достаточного количества легкоплавких составляющих или   скопление их в отдельных местах поликристалла, если  температура  деформации  такова, что эти составляющие находятся в размягченном или даже рас­плавленном состоянии. Кроме того, если межзеренное вещество будет иметь в значительном количестве хрупкие составляющие или будет представлять собой разнородную, недостаточно прочную прослойку, то это также понизит прочность границ.

2.     Такое очертание границ зерен после кристаллизации или предварительной обработки, при котором будет ослаблено ме­ханическое сцепление зерен путем врастания или вхождения вы­ступов одного зерна в другое.

3.     Перемещение одних кристаллических зерен относительно других в процессе пластической деформации, например вследст­вие невозможности одних зерен деформироваться пластически в
то время, как другие зерна имеют эту возможность. Эти межкристаллитные перемещения будут вызывать разрушение границ зерен и тем самым понижать прочность поликристалла. Однако перемещение кристаллитов относительно друг друга нарушает прочность границ зерен только в том случае, если связь между зернами, нарушенная межкристаллитными перемещениями, не будет восстанавливаться путем схватывания рекристаллизации или химическим взаимодействием зерен между собой.

Целесообразно отличать процесс пластической деформации, происходящий без каких-либо признаков разупрочнения, от про­цесса пластической деформации, сопровождаемого в той или иной мере разупрочнением. Процесс пластической деформации при отсутствии каких-либо признаков разупрочняюших процессов мо­жет быть назван деформацией с полным упрочнением. Иногда этот процесс называют холодной деформацией независимо от тем­пературы, при которой он происходит. Такое название следует из того, что для поликристаллических металлов этот процесс проис­ходит при наиболее низких соответственных температурах, ле­жащих в пределах от 0 до 0,3 температуры плавления.

Основными механизмами пластической деформации при деформации поликристалла с полным упрочнением являются: скольжение, двойникование, междублочный механизм и межкристаллитный охрупчивающий механизм. В случае скольжения и междублочного механизма с развитием пластической деформации происходит накопление повреждений в следах скольжения и между блоками кристалли­тов. Процесс пластического изменения формы при деформации поликристалла с полным упрочнением характеризуется следую­щими явлениями: а) изменением формы зерен, б) изменением ориентировки зерен и образованием текстуры, в) накоплением связанной потенциальной энергии, г) накоплением внутрикристаллитных и межкристаллитных повреждений.

 

Первое явление — изменение формы зерен про­исходит путём скольжения по определенным кристаллографичес­ким плоскостям, путем двойникования или путем междублочных смещений. В общем случае наблюдаются все три указанных ме­ханизма. Однако основным механизмом изменения формы кристаллитов является скольжение. Изменение формы зерна опре­деляется схемой главных деформаций, в условиях которой осу­ществляется деформация данного зерна. Форма зерен изменяет­ся тем больше, чем больше степень деформации. Даже зерна, имеющие первоначальную форму, приближающуюся к сферои­дальной, могут настолько вытянуться с развитием деформации, что превращаются как бы в растянутые нити и придают дефор­мированной структуре волокнистый вид. Процесс изменения формы зерен при отсутствии разупрочняющих процессов сопро­вождается непрерывным увеличением сопротивления деформи­рованию по следующим причинам:

1.     Изменение формы зерен осуществляется главным образом благодаря процессу скольжения,  который сопровождается пов­реждениями и искажениями решетки в полосах скольжения и вблизи этих полос, что ведет к увеличению сопротивления де­формации.

2.     Изменение формы зерна сопровождается разбивкой его на отдельные блоки, что может вести к измельчению зерна и обра­зованию субструктуры. Это обстоятельство должно вызвать уве­личение сопротивления деформации.

3.     В процессе пластической деформации возможно вытягива­ние зерен в направлении соответствующей главной деформации растяжения. В результате площадь сечения зерен в плоскости,
перпендикулярной к направлению вытяжки, уменьшается. Вследствие такого «измельчения» зерна увеличивается относи
тельная область затрудненной деформации, что также должно вести к повышению сопротивления деформированию.

4.     Изменение формы зерна при двойниковании также вызы­вает повышение сопротивления деформированию. Искажения кристаллической решетки и повреждения в полосах скольжения остаются после деформации. Поэтому необратимое изменение формы зерен поликристалла должно привести не только к повы­шению его сопротивления, но и к изменению физических его свойств и тем в большей степени, чем больше степень деформа­ции. Можно считать, что изменение формы кристаллита при де­формации поликристалла является одной из основных причин изменения его механических и физических свойств.

 

Второе явление, сопровождающее пластичес­кую деформацию поликристалла, заключается в из­менении ориентировки его зерен по мере развития деформации. Беспорядочно ориентированные до деформации зерна с развити­ем его приходят в упорядоченное состояние в отношении ориен­тировки, стремясь к какому-то конечному положению по направ­лению деформирующей силы.

Причина упорядоченной ориентировки с развитием деформа­ции вытекает из следующих двух положений.

1.    Разнообразно направленные до деформации одноименные оси кристаллитов стремятся к параллельному положению, сов­падающему с каким-то определенным направлением для каждой области поликристалла, в которой деформация может быть при­нята однородной. Это утверждение вытекает из теории однород­ной деформации.

2.    Кристаллографические оси отдельных частиц зерна, на ко­торые последнее разделяется плоскостями скольжения, стремят­ся стать в определенное положение относительно оси, в направ­лении которой происходит наибольшая вытяжка зерна. Это явление носит геометрический характер и вызывается неизменяе­мостью направлений внешних сил в процессе деформации. Неиз­меняемость направления внешней силы при растяжении моно­кристалла, как известно, вызывает поворот плоскостей скольже­ния относительно оси растяжения. Подобное же явление наблю­дается и при деформации поликристалла.

В результате создается определенная ориентировка зерен поликристалла, т.е. образуется текстура.

Характер ориентировки в деформированном металле зависит от характера схемы главных деформаций и от природы зерен, составляющих поликристалл.

Ориентировка тем резче выражена, чем больше степень де­формации и чем однороднее деформированное состояние. На­пример, при волочении (ввиду неоднородной деформации) ори­ентировка кристаллитов на периферии несколько иная, чем в центре. При этом степень рассеянности кристаллографических направлений изменяется по сечению проволоки. Рассеяние на­правлений для магниевой проволоки в центральной зоне состав­ляет около 5°. В слоях на периферии рассеяние больше и направ­ление ориентирующей кристаллографической оси наклонено к направлению оси проволоки. Угол наклона увеличивается от центра к периферии и достигает максимума в слоях, лежащих вблизи поверхности. В самом же поверхностном слое угол нак­лона опять убывает. Угол наклона зависит от угла наклона во­лочильного отверстия и тем больше, чем больше этот угол. Та­кое изменение ориентировки при волочении объясняется неодно­родностью деформированного состояния, в результате чего на­правление осей главных деформаций изменяется от центра к пе­риферии. Образование текстуры влечет за собой следующие по­следствия:

1.    По мере того, как ориентировка приходит в упорядоченное состояние, сопротивление деформации повышается. Это явление выражено тем резче, чем меньшим количеством возможных направлений скольжения обладают кристаллиты; особенно резкое повышение сопротивления при переходе от неупорядоченной ориентировки к упорядоченной наблюдается для гексагональ­ных кристаллитов. При наличии гексагональных кристаллитов первыми деформируются наиболее благоприятно ориентирован­ные кристаллиты, затем в деформацию вступают менее благо­приятно ориентированные и т.д. Следовательно, сопротивление деформации непрерывно должно повышаться. Повышение со­противления происходит в меньшей степени при гранецентрированных кристаллитах, для которых деформирующее усилие не может резко изменяться с изменением расположения кристалли­тов, имеющих двенадцать возможных систем скольжения.

2.     Создание  упорядоченной   ориентировки ведет к накопле­нию связанной потенциальной энергии. Эта энергия остается в деформированном теле и проявляется в виде остаточных напря­жений второго   рода.   Величина   этих   напряжений при прочих равных условиях будет тем больше, чем меньшим количеством возможных направлений скольжения обладают кристаллиты. Следовательно, и здесь на первом месте должны стоять гексагональные кристаллиты.

3.     Создание  упорядоченной ориентировки ведет к анизотро­пии механических и физических свойств поликристалла.

 

Третье явление, сопровождающее процесс пластической деформации поликристалла, за­ключается в увеличении связанной потенциаль­ной энергии по мере увеличения степени деформации. В ре­зультате неоднородной деформации больших объемов поликри­сталла накапливается потенциальная энергия, обусловливаю­щая появление остаточных напряжений первого, второго и треть­его рода. Неоднородность деформированного состояния больших объемов поликристалла увеличивается с увеличением степени деформации и достигает максимума при некоторой степени, на­ходящейся в пределах 0,2—0,3, если степень деформации опре­деляется показателями, изменяющимися от 0 до 1. Начиная с указанной степени деформации, неоднородность деформирован­ного состояния больших объемов уменьшается, вследствие чего уменьшается накопление потенциальной энергии, обусловливающей появление остаточных напряжений первого рода. Выравни­вание деформированного состояния между большими объемами поликристалла ведет даже к уменьшению остаточных напряже­ний первого рода, и при больших степенях деформации, превы­шающих 0,5—0,6, эти напряжения получают сравнительно мень­шую величину. По опытам, проведенным различными исследова­телями, величина продольных остаточных напряжений первого рода, возникающих при волочении, достигает максимума при сте­пенях 0,2—0,3 и снижается до нуля при степенях деформации 0,5—0,65. Описанное изменение со степенью деформа­ции связанной потенциальной энергией остаточных напряжений первого рода является, по-видимому, характерным и для потен­циальной энергии остаточных напряжений второго и третьего рода. Действительно, наибольшая склонность латуни к растрески­ванию была обнаружена при средних степенях наклепа. Н.Н. Давиденков и В. Бугаков установили максимум остаточных на­пряжений первого рода для латуни при степени деформации 0,3. Ф.Ф. Витман несколько кор­ректирует ход этой зависимости и указывает, что, начиная со степени деформации 0,5, вновь отмечается подъем значений и при степени деформации около 0,7 достигается величина напряжений, соот­ветствующая первоначальному максимуму. Опыты В. Бугакова показали, что максимум наблюдается не только для латуни, но и для другие сплавов. Установленный факт соответствия хода кривой остаточных напряжений первого рода и кри­вой времени растрескивания приводит к предположению, что изменение со степенью деформации суммарной потенциальной энергии остаточных напряжений всех видов должно отобра­жаться кривой, которая при высоких степенях деформации асимптотически приближается к оси абсцисс, так как, по-видимо­му, существует предел насыщения металла связанной потенци­альной энергией (при данной температуре деформации).

Увеличение потенциальной энергии должно вести к увеличе­нию сопротивления деформированию и к изменению физико-химических свойств поликристалла. Например, способность поли­кристалла к растворению в кислотах тем больше, чем больше величина связанной потенциальной энергии.

 

Четвертое явление, сопровождающее процесс пластической деформации поликристалла, — это внутрикристаллитные и межкристаллитные нарушения целостно­сти зерен и их границ.

Внутрикристаллитные нарушениям в общем случае могут быть трех видов: а) нарушения, возникающие в полосах скольжения; б) нарушения, возникающие в плоскостях спайности в результа­те отрыва; в) нарушения, возникающие между блоками мозайки ввиду поворотов этих блоков в процессе формоизменения.

Все эти нарушения увеличиваются с развитием пластической деформации.

В результате внутрикристаллитных нарушений зерно измель­чается и разрушается. Иногда зерно может разрушаться, сохра­няя по внешнему виду как бы целую форму, благодаря окруже­нию соседних зерен, но прочность его все равно понижена, так как оно разрушено.

Межкристаллитные нарушения заключаются в нарушении границ зерен вследствие изменения величины поверхности зерен, а также вследствие той или иной степени перемещения одних зе­рен относительно других.

При отсутствии разупрочняющих процессов, восстанавливаю­щих нарушения, межкристаллитные нарушения в значительно большей степени способствуют, разрушению поликристалла, чем внутрикристаллитные. Возможно это обусловлено тем, что ха­рактер связей на границах зерен и между отдельными элемен­тами зерна может быть различным.

Во всяком случае небольшое развитие межкристаллитной деформации является началом разрушения поликристалла, а бо­лее или менее значительная степень межкристаллитной деформации приводит к полному его разрушению. Механизм разруше­ния поликристалла связан с постепенным накоплением межкристаллитных и внутрикристаллитлых нарушений. Накопление этих нарушений начинается с первых стадий пластической деформа­ции и увеличивается по мере ее развития. Однако понижающее влияние межкристаллитных нарушений на прочность и пласти­ческие свойства поликристалла может быть различным в зави­симости от природы поликристалла. В одних случаях это влияние может оказаться заметным с самых начальных степеней дефор­мации, а в других случаях может оказаться практически неза­метным вплоть до разрушения. Большое значение имеет проч­ность границ зерен. При значительной прочности границ зерен межкристаллитная деформация весьма незначительна и основ­ное изменение формы происходит путем внутрикристаллитной деформации, которая обычно сопровождается весьма медленным накоплением внутрикристаллитных нарушений, особенно при силовых схемах трехосного сжатия. В результате разрушение поликристаллов возникает только при весьма высоких степенях деформации, а в некоторых случаях при силовых схемах сжатия разрушение поликристалла не происходит даже при сколь угод­но высоких степенях формоизменения. Например, электролити­ческую, поликристаллическую медь невозможно разрушить путем сжатия при комнатной температуре. Наоборот, при более слабых границах зерен межкристаллитная деформация развивается го­раздо интенсивнее с увеличением степени деформации и это обстоятельство в значительной степени уменьшает степень дефор­мации, при которой наблюдается разрушение поликристалла, во многих случаях определяемое даже как внутрикристаллитное разрушение. В случае слабых границ зерен межкристаллитная деформация играет весьма значительную роль и уже при малых степенях деформации происходит межкристаллитное разрушение поликристалла.

Поэтому характер кривых, отображающих изменение со сте­пенью деформации внутрикристаллитной и межкристаллитной прочности, должен зависеть от природы поликристалла. Пониже­ние в результате пластической деформации таких физических свойств, как плотность и электропроводность, очевидно, связано с внутрикристаллитными и межкристаллитными нарушениями, которые ведут к образованию пор субмикроскопического харак­тера.

 

Сумма описанных явлений, сопровождающих процесс изме­нения формы поликристалла, представляет собой сложное явле­ние, именуемое упрочнением (наклепом). Основные признаки этого сложного явления следующие:

а) в процессе деформации по мере увеличения ее степени про­исходит изменение формы кристаллитов посредством их вытягивания в направлении главных деформаций растяжения и преимущественно в направлении наибольшей из них;

б) ориентировка кристаллитов беспорядочная до деформации становится все более упорядоченной с увеличением степени де­формации; это ведет к появлению текстуры деформации, т.е. к установлению определенных ориентировок в деформированном поликристалле и анизотропии свойств поликристалла;

в) в процессе деформации   происходит   искажение   решетки кристаллитов, сопровождаемое накоплением   связанной  потенциальной энергии, обусловливающей появление остаточных напряжений;

г) в процессе деформации  возникают и накапливаются внутрикристаллитные  и межкристаллитные нарушения,   понижаю­щие прочность и пластические свойства поликристалла;

д)            в процессе деформации (с увеличением ее степени) происходит изменение физических и механических свойств. Все меха­нические характеристики, определяющие пластичность, с увели­чением   степени   деформации понижаются, а все механические характеристики, определяющие сопротивление деформированию (пределы пропорциональности, упругости, текучести, прочность и твердость) повышаются. Кривая истинных напряжений также непрерывно повышается с увеличением степени деформации. Развивающиеся внутрикристаллитные и межкристаллитные на­рушения, кроме пластических свойств и прочности поликристал­ла (в смысле его сопротивления разрушению), вызывают также изменение физических свойств, например плотности и электро­проводности. К изменению физических свойств ведут и накапли­вающиеся связанные искажения пространственной решетки, ко­торые, например, повышают растворимость металла в кислотах и вообще понижают его химическую стойкость.   Определенное влияние на изменение физических свойств должно оказывать также ослабление характера металлической связи, вызываемое повышением электронной плотности в межузловом простран­стве.

Полезно проследить изменение наклепа с изменением степени деформации. С этой целью лучше всего наблюдать хорошо отож­женные пластичные поликристаллы с гранецентрированными кристаллитами, например алюминий или медь. Опыты показы­вают, что для поликристаллов этих металлов кривые истинных напряжений, полученные при различных видах нагружения, практически совпадают. Кроме того, степень деформации при сжатии подобных поликристаллов, например электролитической меди, может быть доведена без разрушения до сколь угодно вы­соких значений, т. е. образец без разрушения раздавливается в тончайшую «лепешку», если позволяет мощность машины. Таким образом, кривая упрочнения таких металлов может быть получена на всем протяжении диаграммы от начальной до конеч­ной ординаты, если на оси абсцисс для удобства рассуждений отложена деформация, изменяющаяся от 0 до 1. Целесообразно поле кривой упрочнения разделить на четыре области соответственно четырем основным стадиям де­формации:

I. Область  начальных  малых  пластических  деформаций от нулевой степени деформации до степени,   отвечающей пределу текучести (предпластичная область).

II. Область пластических деформаций с интенсивным упроч­нением от степени деформации, отвечающей пределу текучести, до степени деформации, отвечающей появлению сосредоточенной деформации при растяжении.

III.      Область образования текстуры от степени деформации, отвечающей появлению сосредоточенной деформации, до степени деформации, отвечающей разрыву при растяжении.

IV.      Область высоких пластических деформаций   от   степени деформации, отвечающей разрыву при растяжении, до конечной степени деформации, равной 1.

 

Область I характерна появлением начальных пластичес­ких деформаций в отдельных зернах поликристалла при весьма малых напряжениях. Эти пластические деформации вызывают необратимое изменение формы поликристалла не более 0,2— 0,5%, и напряжения, отвечающие указанным степеням необрати­мой деформации, весьма часто принимаются за предел текучес­ти. Возникающая при малых напряжениях пластическая дефор­мация охватывает только отдельные зерна и тем большее число их, чем выше напряжение.

Пластический процесс в отдельных зернах может начаться благодаря тому, что ориентировка этих зерен, их механическая прочность и состояние их границ создают условия, которые оказы­ваются достаточными для появления пластической деформации при малых напряжениях. Зерна, начинающие первыми пласти­чески деформироваться, можно назвать слабыми или ос­лабленными (по сравнению с основной массой зерен поли­кристалла). Причины ослабления зерен, как уже сказано, могут быть самыми разнообразными и большей частью зависят от ус­ловий кристаллизации, предшествующей обработке, и химичес­кого состава. Чем больше таких слабых зерен, тем ниже величи­на напряжений, при которой будет заметен процесс пластичес­кой деформации. Ослабленные кристаллиты являются местами локализации пластической деформации.

С увеличением напряжений число кристаллитов в местах ло­кализации увеличивается, вследствие чего увеличивается степень пластической деформации. Область малых деформаций харак­теризуется значительным ростом напряжения с увеличением сте­пени деформации. Это объясняется высоким отношением степе­ней упругой деформации к пластической деформации. Поэтому кривая напряжений этой области показывает в основном сопро­тивление упругой, а не пластической деформации.

Наличие малых пластических деформаций и неупругих явле­ний при малых напряжениях ведет к тому, что уже при самых малых степенях упругой деформации кривая напряжений откло­няется от теоретической кривой, устанавливающей связь между упругой деформацией и напряжением и совпадающей при малых упругих деформациях с прямой Гука. Поэтому предел упругости и предел пропорциональности, который также является по су­ществу одним из видов предела упругости, представляют собой показатели весьма условные. Условность этих показателей за­ключается в величине той степени пластической деформации, ко­торая принимается для определения указанных показателей.

 

Область II пластических деформаций с интен­сивным упрочнением. Для этой области отношение упругой де­формации и пластической уже настолько мало, что кривая уп­рочнения в этой области практически отображает только сопро­тивление пластической деформации. Область II кривой упроч­нения характерна интенсивным упрочнением.

Эта область кривой течения характерна тем, что в самом ее начале наиболее интенсивный пластический процесс локализует­ся в поверхностях максимальных касательных напряжений. Осо­бенно отчетливо наблюдается локализация интенсивной пласти­ческой деформации по поверхностям максимальных касательных напряжений тогда, когда началу второй стадии предшествует разрушение хрупкого межкристаллитного скелета, разрушающегося в начальной стадии деформации без значительных межкристаллитных нарушений. В этих случаях деформируемый образец в начальной стадии второй области кривой упрочнения по­крывается сеткой характерных линий Чернова. Эти линии, ото­бражают пересечения поверхностей максимальных касательных  напряжений с наружной поверхностью образца. На этих поверх­ностях происходит наиболее интенсивное развитие пластическо­го процесса в начальной стадии больших пластических деформаций. Эта стадия деформации сопровождается неоднородным распределением деформированного состояния. Последнее ведет
к значительному увеличению дополнительных напряжений, осо­бенно напряжений первого рода, что содействует повышению ин­тенсивности упрочнения. На интенсивность упрочнения также
влияет и беспорядочная ориентировка кристаллитов, характер­ная для этой стадии деформации. Особенно значительно влияет в указанном направлении беспорядочная ориентировка в случае
гексагональных кристаллитов. Эти кристаллиты имеют ограни­ченное число элементов скольжения. В результате интенсивно возрастает потенциальная энергия дополнительных напряжений
второго рода.

По мере развития деформации первоначальные поверхности локализации интенсивного пластического процесса ввиду проис­ходящего упрочнения кристаллитов, расположенных в этих поверхностях, заменяются другими поверхностями, в которых на­ходятся менее упрочненные кристаллиты. Изменение поверхно­стей локализации интенсивного пластического процесса ведет к некоторому выравниванию деформации отдельных областей де­формируемого объема и некоторому, но еще мало заметному упорядочению ориентировки. Благодаря этому примерно с сере­дины второй стадии деформации, начинается заметное выравни­вание напряжений, ведущее к уменьшению интенсивности нарастания дополнительных напряжений первого рода, появляющих­ся в начале стадии.

Необходимо отметить, что вторая стадия деформации в слу­чае растяжения обеспечивает относительно равномерное умень­шение сечения по длине образца ввиду переменной локализации процесса деформации и наиболее интенсивного развития его то в одной, то в другой части деформируемого объема.

 

Область III кривой уп­рочнения — область образования текстуры. Уже при степени деформа­ции, отвечающей появлению сосре­доточенного сужения, удается рент­генографически отметить начальную стадию образования текстуры. В интервале деформаций, соот­ветствующих появлению сосредото­ченной деформации, начинает обра­зовываться кристаллографическая ориентировка. В процессе развития третьей стадии происходит все более и более упорядоченное расположе­ние кристаллитов и дальнейшее вы­равнивание деформации между от­дельными частями деформируемого объема. Происходящее в результате указанных явлений перераспределе­ние напряжений ведет не только к их выравниванию, но и к уменьше­нию дополнительных напряжений и особенно напряжений первого рода.

Пограничной степенью деформации между второй и третьей областями кривой упрочнения является степень деформации, от­вечающая появлению сосредоточенной деформации при растя­жении. Вследствие выравнивания напряженных состояний ин­тенсивность упрочнения в этой стадии деформации значительно ниже, чем в предыдущей стадии.

Третья стадия деформации при растяжении характеризуется местным растяжением,   распространяющимся   только на часть образца, и разрушением, которым эта стадия заканчивается.

Местное растяжение, очевидно, наступает по следующим причи­нам. Ввиду появления более или менее упорядоченной ориенти­ровки и выравнивания деформаций между отдельными частями деформируемого объема условия для локализации пластическо­го процесса станут примерно одинаковыми для всего объема. Поэтому локализация пластического процесса в третьей стадии будет находиться в зависимости от таких причин, как влияние зажимов и влияние формы образца (переход у головок). Эти причины создают на каком-то участке образца наиболее благо­приятные условия для деформации. До начала третьей стадии деформации такого участка быть не может, так как благоприят­ные условия для локализации непрерывно изменяются по всему объему по мере развития упрочнения до тех пор, пока не прои­зойдет достаточное выравнивание деформации и не начнет обра­зовываться упорядоченная ориентировка.

 

Область IV кривой упрочнения может быть названа об­ластью высоких степеней деформирования. Эта область соответ­ствует четвертой стадии деформации и характерна тем, что она может начинаться только при таких условиях деформации (де­формационно-силовая схема, величина дополнительных напряже­ний и пр.), при которых фактические растягивающие напря­жения меньше сопротивления разрушению данного поликри­сталла.

В процессе четвертой стадии происходит дальнейшее образо­вание упорядоченной ориентировки и дальнейшее увеличение остающихся напряжений. Интенсивность упрочнения в этой ста­дии относительно мала — значительно меньше интенсивности третьей стадии. Обычно интенсивность упрочнения в конце чет­вертой стадии несколько меньше интенсивности упрочнения в начале той же стадии. Во многих случаях подъем кривой упроч­нения настолько мал, что практически можно считать кривую течения, идущей параллельно оси абсцисс. Четвертая стадия де­формации является стадией развития упорядоченной ориенти­ровки, которая начинает заметно образовываться уже с нача­ла третьей стадии. Однако кристаллиты только постепенно за­нимают то предельное положение, к которому они стремятся, и это положение принимает тем большее число кристаллитов, чем выше степень деформации.

Если третья стадия деформации характерна началом образо­вания текстуры и появлением переходных ориентиро­вок, то в процессе четвертой стадии устанавливается текстура, в которой исчезают переходные ориентировки, вместо которых образуются устойчивые конечные ориентировки. Например, сог­ласно исследованию Г.С. Жданова, в интервале степеней деформации от 0,5 до 0,8 при прокатке металлов с гранецентрированной решеткой устанавливается текстура с устойчивыми ориентировками. Более 0,8 изменений в ориентировке не наблюдается, но в некоторых случаях имеется значительное увеличение преде­ла прочности. Последнее объясняется тем, что в случае конеч­ных установившихся ориентировок деформация происходит пу­тем скольжения по одним и тем же плоскостям, что вызывает значительное упрочнение. Таким образом, интенсивность упроч­нения в четвертой стадии с развитием формоизменения может не только убывать, но даже в отдельных случаях и увеличивать­ся. Например, сплав с 60% Сu и 40% Ni при степени деформа­ции 0,935 имеет предел прочности 73,48 кг/мм2, а при степени де­формации 0,983 предел прочности составляет 82,74 кг/мм2. Это еще раз подтверждает наше мнение о невозможности предполо­жить в общем случае наличие такой степени деформации, после достижения которой упрочнение прекращается. С другой сторо­ны, хорошо известны сплавы, у которых при отсутствии каких-либо признаков разупрочнения, упрочнение практически прек­ращается после достижения некоторой степени деформации, ко­торую иногда исследователи называют порогом упрочнения. Обычно порог упрочнения наступает при степени деформации 0,5—0,6 (величина деформации изменяется в пределах от 0 до 1). Можно считать, что наличие порога упрочнения уже являет­ся одним из первых признаков разупрочнения и поэтому про­цесс деформации, протекающий при наличии порога упрочнения, нельзя считать деформацией с полным упрочнением.

Интересно, что в некоторых случаях при очень высоких тем­пературах отжига сохраняется упорядоченная ориентировка (иногда несколько измененная ввиду рекристаллизации) теми металлами, которые испытали весьма высокие степени деформа­ции. Например, в случае прокатки меди до степени деформации, превышающей 0,45, упорядоченная ориентировка не уничтожает­ся даже при очень высоких температурах отжига. Полученная в этом случае ориентировка рекристаллизации носит название кубической, так как одна из плоскостей куба становится парал­лельной плоскости прокатки, а одно из ребер — по направлению ее. Медная фольга с кристаллами такой ориентировки имеет пониженный предел прочности, но более устойчива против коррозии.

Характерным для четвертой стадии (так же, как и для тре­тьей) является уменьшение неравномерности деформации по ме­ре увеличения ее степени. При этом надо иметь в виду, что дело идет только о той неравномерности деформации, которая вызы­вается неоднородностью структуры в целом, неоднородностью отдельных зерен и неоднородной ориентировкой.

Описанный процесс пластической деформации с полным уп­рочнением является в одинаковой мере справедливым для поликристалла, состоящего из зерен «чистого» металла, разделен­ного межзеренным веществом, и для поликристалла, состоящего из кристаллитов твердого раствора однофазной системы, и по­ликристаллов двухфазных и многофазных систем.

Однако в случае деформации поликристалла, состоящего из кристаллитов твердого раствора, упрочнение может происхо­дить не только за счет рассмотренных явлений, но и за счет рас­пада твердого раствора. Советские исследователи эксперимен­тально показали, что пластическая деформация вызывает рас­пад твердого раствора и образование высокодисперсных частиц новой фазы.

С.Т. Конобеевский и М. И. Захарова рентгенографически установили распад под напряжением твердого раствора меди в алюминии. С.Т. Кишкин показал, что при пластической де­формации стали происходит образование высокодисперсных кар­бидов железа, которые блокируют плоскость скольжения. По­следнее ведет к весьма интенсивному упрочнению. В случае коа­гуляции высокодисперсных карбидов интенсивность упрочнения значительно падает.

Следовательно, если пластическая деформация вызывает рас­пад твердого раствора с образованием высокодисперсных час­тиц, то благодаря блокированию плоскостей скольжения про­дуктами распада возникает весьма интенсивное упрочнение. Трудно представить, чтобы кристаллиты даже так называемых «чистых» металлов не были загрязнены какими-либо примесями. В то же время известно, что даже ничтожные примеси могут оказать очень большое влияние на сопротивление деформации. Возможно это влияние объясняется тем, что пластическая де­формация вызывает распад твердых растворов и имеющиеся примеси, реагируя с основным веществом кристаллита, образу­ют высокодисперсные среды, блокирующие плоскость скольже­ния.

В результате анализа процесса упрочнения целесообразно различать следующие факторы упрочнения: механический (об­разование всевозможного рода повреждений и измельчение зе­рен), кристаллографический (образование текстуры) и физико-химический (изменение электронной плотности, искажение ре­шетки, образование мелкодисперсных фаз и т.п.).

 

Кинетика процесса упрочнения рассмотрена на примере ана­лиза деформации поликристалла, происходящей с полным упрочнением, так как в этом случае отсутствуют какие-либо со­путствующие процессы разупрочнения, скорость деформации при отсутствии заметного температурного эффекта практически не оказывает влияния на кинетику упрочнения.

 

Подробнее >>

 

 

 

Атлас конструкций холодновысадочного и резьбообразующего инструмента. Резьбонакатной инструмент. – 55 листов.

 

Содержание >>

 

Холодная объемная штамповка.

Справочник. Под ред. д-ра техн. наук проф. Г.А. Навроцкого. М., Машиностроение, 1973 – 496 с.

 

Содержание  книги >>

 

Каталоги >>

 

Компания KISWIRE CO., LTD - крупнейший производитель стальной пружинной термически обработанной проволоки в Юго-восточной Азии. Каталог продукции компании для метизной промышленности

 

подробнее >>

 

Крупнейшие производители металла для холодной высадки и холодной объемной  штамповки из Юго-восточной Азии. ТОМ 1 Представлены 12 крупнейших компаний-производителей металла  

 

подробнее >>

 

Технологические расчеты упругих элементов.

Руководящий технический материал. Часть 1. Поверочные расчеты пружин и пружинных колец. Ливотов В.С., Просвиров А.С., Напалков А.В. – Волгоград, 2002 – 16 с.: ил.

 

Скачать бесплатно >>

 

Автонормали. Пружины.  Содержание >>

 

DIN 558

M 5 to M 36 hexagon head screws threaded up to the head Product grade C >>

 

таблица Fiat-ВАЗ 10139 Гайки шестигранные с пояском для законтривания >>

 

ОСТ 37.001.015-85 Пружины клапанные автомобильных двигателей. Технические требования. Методы контроля и правила приемки. Упаковка, транспортирование, хранение >>

 

ОСТ 37.001.104-72 Болты с шестигранной головкой и зубчатым буртиком самостопорящиеся. Конструкция и размеры >>

 

ОСТ 37.001.106-75 Болты с полукруглой головкой и квадратным подголовником. Конструкция и размеры >>

 

ОСТ 37.001.109-72 Гайки шестигранные самостопорящиеся с нейлоновым кольцом. Конструкция и размеры >>

 

ОСТ 37.001.110-72 Гайки шестигранные самостопорящиеся с зубчатым буртиком. Конструкция и размеры >>

 

О причинах дефектов при производстве крепежа.

Широкое многообразие дефектов металла и металлоизделий, возникающих при производстве крепежных изделий, требует детального подхода к определению причин происхождения дефектов и методов их идентификации. Для достоверного установления причин образования дефекта часто необходимо использовать комплекс методов. Однако основной причиной образования дефекта на металлоизделии однозначно является технология производства металлопроката и его обработка. Большая часть массового производства крепежных изделий изготавливается методами горячей, полугорячей или холодной обработкой металлов давлением. Поэтому на эволюцию существования дефекта металлургического происхождения или дефекта, возникшего в процессе пластического формообразования, влияет история деформирования с многовариантностью механических схем деформаций…

 

Вопрос 73: Мы приобрели резьбонакатной автомат для накатки резьбы под саморезы диаметром от ф2 до ф4 мм длинной до 40 мм. Подскажите пожалуйста к кому возможно обратиться для приобретения плашек плоских резьбонакатных под саморез DIN 7982?

Ответ >>

 

Вопрос 72: Я занимаюсь снижением стоимости металла под холодную высадку. Можете помочь в этом мероприятии? Проблема наша заключается в высоких переменных затратах при холодной высадке, которые получаются, как я считаю, из-за высоких цен на металл, поступаемого к нам на производство. Сейчас я ищу где взять более дешевый металл. Можете помочь с информацией? Где поискать более дешевый, подготовленный для высадки металл? Или какие варианты замены могут быть?

Ответ >>

 

Вопрос 68: Если Вы имеете контакт с фирмой YUTA Прошу выслать каталог с прайсом.

Ответ >>

 

Вопрос 66: Прошу Вас, сообщите полный перечень таблиц Фиат Ваз на заклепки.

Ответ >>

 

ТУ 14-1-2527-90 

Прокат калиброванный и со специальной отделкой поверхности из углеродистой и легированной стали

Технические условия. (взамен ТУ 14-1-2527-78)…>>

 

ТУ 14-1-4459-88

Сталь горячекатаная (подкат) и калиброванная марок 12Г1Р, 30Г1Р, 35Г1Р. Опытная партия. Технические условия >>

 

ТУ 14-1-4486-88

Сталь горячекатаная (подкат), калиброванная и калиброванная со специальной отделкой поверхности марок 06ХГР и 20Г2Р. Технические условия. (взамен ТУ 14-1-2810-79, ТУ-1-3599-83, ТУ 14-1-2811-79, ТУ 14-1-3312-81) >>

 

65 Крупнейших производителей строительного крепежа в Китае и Тайване координаты компаний готовых активно, взаимовыгодно работать в России…

 

Миропольский Ю.А., Токарев И.К., Фазлулин Э.М., Грипп Л.Б.

Повышение надежности и производительности многопозиционных автоматов для холодной объемной штамповки. М.: НИИмаш, 1980. – 50 с.

 

Одноударный трехпозиционный высадочный автомат модели 13ВА-12. Паспорт. – 35 с.

 

Миропольский Ю.А., Мансуров И.З.

Современные тенденции развития технологии холодной объемной штамповки. М.: НИИмаш, 1979. – 80 с.

 

Вопросы технологии маркировки резьбовых крепежных деталей.

Уже более 100 лет определить, кто производитель и какими механическими и эксплуатационными свойствами обладает крепежная деталь, позволяет маркировка. В настоящее время маркировка на современных крепежных деталях включает в себя клеймо (товарный знак) завода-изготовителя и класс прочности (или группы материала).  Изделия с левой резьбой дополнительно маркируются знаком левой резьбы. По заказу, особенно для специальных деталей, маркировка включает специальные знаки, характеризующие особые свойства и применяемость детали. Знаки маркировки могут быть выпуклыми или углубленными. Размеры знаков маркировки устанавливает завод-изготовитель…

 

Необходимые условия для организации производства автонормалей на машиностроительном предприятии.

Современное автомобилестроение является ведущей отраслью машиностроения промышленно развитых стран, влияющей на процессы экономического и социального развития общества. Широко применяемые в автомобилестроении крепежные изделия, позволяют создавать высокоэффективные, прочные, надежные и долговечные соединения. В настоящее время общая структура выпуска автонормалей в России представляет собой мало организованное экономическое пространство, состоящее из производителей метизов и автомобилей, объединенных в промышленные группы и производители, действующие самостоятельно…

 

Влияние электроискрового легирования на стойкость холодноштамповочного инструмента.

Инструмент, применяемый для формообразования детали методами холодной объемной штамповки должен обладать физико-механическими свойствами, позволяющие работать при высоких, динамических ударных нагрузках и интенсивном пластическом трении. Повысить стойкость рабочих элементов инструментальной оснастки и продлить их срок службы можно двумя путями: за счет применения новых материалов с улучшенными физико-механическими и эксплутационными свойствами и за счет улучшения служебных характеристик инструментальной оснастки из традиционно применяемых сталей. Эффективный способ улучшения служебных характеристик…

 

Современные технологические решения по подготовке поверхности подката взамен травления в растворах.

Подготовка металлических поверхностей подката для последующих технологических операций, в большинстве случаев, включает процесс очистки металла травлением в растворах и нанесение покрытий химическим или гальваническим методами.  К числу основных недостатков  указанной технологической подготовки поверхности необходимо отнести во-первых, образование вредных испарений и расход дефицитных материалов  в процессе очистки; во-вторых, на установки требуются значительные производственные площади и большие затраты времени на технологические операции…

 

 

Краткий обзор развития автоматизированного холодновысадочного производства.

Гайки и болты, как крепежные детали, получили широкое распространение с началом промышленной революции, связанной с изобретением в 1765 году James Watt парового двигателя. Производители первых машин и деталей для них поняли, что резьбовые соединения могут принципиально улучшить конструкцию сложных механизмов, значительно облегчить сборку и повысить их надежность…

 

Существующие и новые подходы к производству самостопорящихся гаек.

Исследования и испытания крепежных соединений в автомобилестроении привели к созданию новых видов крепежных деталей прогрессивных конструкций. Применение нового прогрессивного крепежа позволяет эффективно снизить затраты на производство и повысить эксплуатационные свойства механизмов и машин. Многофункциональность прогрессивного крепежа позволяют с одной стороны отказаться от малоэффективных вспомогательных деталей, таких как шайба, шплинт, вязочной проволоки, контргаек, с другой стороны застраховать ответственные резьбовые соединения от самораскручивания…

 

К вопросу изготовления фаски на крепежных деталях методами холодной объемной штамповки.

Фаска, как элемент на конце стержневой части крепежных деталей типа болт, винт, заклепка, шпилька, штифт, ось, палец служит для лучшего попадания в отверстие, позволяет исправить относительную несоосность деталей разъемного соединения, облегчить ввинчивание резьбового стержня, а также предохранить крайние витки резьбы от повреждений при транспортировке или операционном перетаривании. По своему исполнению форма и размеры концов болтов, винтов и шпилек регламентирована ГОСТ 12414-94, таблицей Fiat-ВАЗ 01380, DIN 78 или специальными требованиями конструкторской документации. Согласно указанным стандартам конец стержневых деталей выполняется без фаски, с фаской конической, с фаской по радиусу, сферический, плоский, укороченный цилиндрический, цилиндрический, ступенчатый конец с конусом, ступенчатый конец со сферой, конический конец, усеченный конический конец, засверленный конец, конец с канавкой для стружки…

 

Технология формообразования стержневых деталей со значительными перепадами сечения и фигурным подголовком.

Технология производства деталей со значительным перепадом сечения и фигурным подголовком традиционно основана на использовании однопозиционных двух-, трехударных высадочных автоматов, в большинстве случаев с предварительным нагревом заготовки…

 

Подходы к комплексной автоматизации проектирования многопереходных технологических процессов холодной объемной штамповки.

Интенсивное развитие современной вычислительной техники открывает качественно новые возможности для сокращения цикла освоения новых изделий. Современные системы автоматизированного проектирования, основанные на твердотельном параметрическом моделировании обеспечивают высокоточный расчет конструкций сложных машиностроительных узлов и механизмов при моделировании реальных условий эксплуатации. Широкое применение на промышленных предприятиях нашли системы автоматизированного проектирования…

 

Технологические расчеты упругих элементов. Часть 1. Поверочные расчеты витых пружин и пружинных колец. Руководящий технический материал.

Витые пружины принадлежат к числу наиболее распространенных упругих элементов машиностроения. Они применяются в самых различных конструкциях как аккумуляторы упругой энергии, в амортизирующих, возвратно-подающих и во многих других механических устройствах. Наиболее часто пружины мало занимают место в узлах конструкций, однако именно они, зачастую, определяют долговечность, безотказность и надежность работы механизма или машины. В зависимости от вида и величины воспринимаемых рабочих нагрузок существует большое многообразие форм, типоразмеров и конструкций зацепов витых пружин…

 

Математический анализ формообразования полости полупустотелой заклепки для окончательного решения по инструментальной оснастке.

Большой спрос и эффективность применения клепанных соединений обуславливает массовое производство разнообразных видов и форм заклепок в том числе и полупустотелых. Полупустотелая заклепка может быть изготовлена по одному из двух исполнений. Одно исполнение предусматривает образование полости путем удаления части металла, второе – холодное пластическое формообразование …

 

Прогрессивные смазочные материалы, применяемые на операциях металлообработки, термообработки и при консервации.

Конкуренция со стороны разработчиков и производителей смазочных материалов (СМ) из Москвы, Белгорода, Волгограда, Иванове, Иркутска, Калуги, Н.Новгорода, Новосибирска, Омска, Оренбурга, Перми, Ростова, Рязани, Нижнекамска, Чебоксар, Челябинска, Читы, Уфы, Ярославля и других городов России, а также со стороны западных фирм явилась основной причиной расширения на рынке СМ ассортимента высококачественных смазочных материалов, применяемых на операциях металлообработки, термообработки и при консервации…

 

 

Из публикации Рикошинский А. «Склады промышленных предприятий»

Эффективность функционирования промышленного предприятия зависит не только…

 

Опыт создания производства шаровых пальцев для поставки ведущим мировым производителям систем передней подвески рулевого управления

Закрытое акционерное общество научно-производственное объединение «БелМаг» было основано 30 декабря 1996 года в металлургической столице России Магнитогорске, расположенном у подножия Уральских гор на границе Европы и Азии.  Стратегическая цель предприятия – выпуск высококачественных автомобильных деталей и узлов…

 

По рекламным материалам: LOCKTITE: Жидкие устройства для предотвращения самоотвинчивания и фиксации резьбы

Устройства для предотвращения самоотвинчивания в автомобильной промышленности должны соответствовать высочайшим стандартам в вопросах фиксации резьбы. Резьбовой фиксатор создает соединение граничных резьбовых плоскостей, сцепляющее шероховатости их поверхностей, для предотвращения любых перемещений резьбовых деталей. Таким образом, проблема решается там, где она возникает, а именно в резьбе…

 

По рекламным материалам: FOERSTER: 100% вихретоковый контроль прутков и проволоки

В 1937, исследуя магнитные свойства металлов, Фридрих Фёрстер обнаруживает влияние магнитного поля земли на магнитную катушку контрольной установки. Он начинает с разработки высоко чувствительных устройств измерения для магнитных полей. В 1948 он создает свою собственную компанию и ищет способы использовать результаты, которых он достиг в научной работе в Кайзер-Вильгельм Институте…

 

Автореферат диссертации канд. техн. наук  Скворцовой С.С. «Совершенствование процессов формирования потребительских свойств колесных болтов на основе оценки качества технологий»

Качество продукции относится к числу важнейших показателей рейтинга и конкурентоспособности предприятия как на внутреннем, так и на внешнем рынках. Повышение качества изделий в значительной мере определяется темпами научно-технического прогресса, техническим уровнем предприятия, способами и методами организации производства…

 

Из публикации Сухов А. «ВИНТ и ГАЙКА: СПИРАЛЬ ЭВОЛЮЦИИ»

Все "зримые" достижения техники, среди которых, безусловно, и автомобиль, были бы невозможны без эволюции невзрачных железок - винтов, отверток, ключей. Более того, инструмент и технологии, пожалуй, лучше всего иллюстрируют уровень развития общества, ведь готовое изделие - лишь их производное, порой скрывающее многие секреты изготовления. Вспомним столько веков…

 

Прогрессивный крепеж – источник снижения затрат на производство и эксплуатацию АТС

Покупая автомобиль, обычно принимают во внимание соотношение его качества и цены, не упуская из внимания системы безопасности, длительность пробега без регулировок и ремонта, эксплуатационные расходы. При этом едва ли кого-нибудь интересует, какие крепежные детали использованы в сборке автомобиля…

 

Перспективы внедрения прогрессивного крепежа в автомобильной промышленности России

В настоящее время на сборочных линиях и в цехах Волжского

автомобильного завода

используется крепеж,

разработанный и

изготовленный по

нормативной

документации, переданной с технологией FIAT–ВАЗ в середине 60-х годов прошлого столетия…

 

Высадочные станки, резьбонакатные автоматы для автоматизированного производства стержневых деталей компании GWO LING MACHINERY Co, Ltd. Каталог оборудования…

 

Резьбонакатные станки. Сборочные автоматы. Машины для снятия фаски. Специальные автоматы для выполнения канавок, желобков на винтах и специальных резьбовых деталях  компании T.L.M

 

 

 

 

<< назад : вперед >>

 

                    Опубликованные и неопубликованные рукописи автора:
 
Маркировка
крепежа
Контроль
качества
Разделительные
операции
Обзор
развития ХОШ 
Стопорящиеся
гайки
Низкие
гайки
Фаска
на деталях
Плоские
шайбы

 

 

новости  :: рейтинг производителей метизов  ::  проекты  ::  рукописи  ::  журналы :: наука :: технологии :: оборудование :: производство

 

Научно - Техническая Библиотека Напалкова Александра Валерьевича :: Эксклюзивные публикации :: Инженерные программы

Болты :: Гайки :: Детали :: Металл :: таблицы Fiat-ВАЗ :: ОСТы серии 37.001… :: ГОСТы :: DIN :: ANSI / ASME / ASTM / SAE

3220 Fiat-ВАЗ деталей – Электронная таблица (315 kb) :: ИЗБРАННОЕ из RUnet по метизам :: Wold Fasteners :: F.A.Q. :: Т.У.

10 ведущих мировых производителей автомобилей :: Крупнейшие дилеры метизов :: Крупнейшие дилеры автокрепежа

Реклама: Крепеж, пружины, автонормали – Шаблоны :: Твой ОСТРОВ СОКРОВИЩ!

КАТАЛОГИ ПРОИЗВОДИТЕЛЕЙ : Оборудование, инструмент. крепежные системы из Европы, Америки и Юго-восточной Азии

 

подробнее >>
подробнее >>
подробнее >>
подробнее >>
подробнее >>
подробнее >>

 

 

При использовании материалов сайта

 обязательна ссылка на сайт и автора следующим образом:

© Напалков Александр Валерьевич : Рукописи : на www.nav.t-k.ru

Последнее обновление

17-06-2010

 

Hosted by uCoz
Rambler's Top100 Rambler's Top100